超強(qiáng)臺(tái)風(fēng)“天兔”對(duì)風(fēng)機(jī)的典型破壞原因分析

 

　　1)概述

 

　　2013年9月23日，超強(qiáng)臺(tái)風(fēng)“天兔”從廣州汕尾登陸，造成汕尾附近某風(fēng)電場(chǎng)的25臺(tái)47-660kW變槳距風(fēng)力發(fā)電機(jī)組不同的損壞。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)查看，有8臺(tái)機(jī)組從塔筒處折斷，有9臺(tái)機(jī)組的葉片不同程度受損，部分機(jī)組的導(dǎo)流罩破損、機(jī)艙罩發(fā)生掀蓋現(xiàn)象。

 

　　下圖為2013年，臺(tái)風(fēng)“天兔”襲擊廣東紅海灣風(fēng)場(chǎng)的行徑路徑

 

圖1 “天兔”經(jīng)過(guò)的某風(fēng)電場(chǎng)路徑及風(fēng)機(jī)排布

 

　　注： 為塔筒斷裂的機(jī)組; 為完好無(wú)損的機(jī)組; 為葉片損壞或斷裂的機(jī)組;紅色的線示意風(fēng)機(jī)倒塔方向

 

　　2)葉片損壞

 

圖2 “天兔”經(jīng)過(guò)的某風(fēng)電場(chǎng)葉片破壞形式

 

　　紅海灣風(fēng)電場(chǎng)多臺(tái)機(jī)組葉片發(fā)生折斷，典型破壞形式如圖2所示，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的圖片資料可以總結(jié)出臺(tái)風(fēng)致紅海灣風(fēng)電場(chǎng)葉片損壞的如下特點(diǎn)：

 

　　葉片發(fā)生損壞的機(jī)組的三個(gè)葉片基本都出現(xiàn)一定程度的損壞，同時(shí)不同機(jī)組葉片損壞出現(xiàn)的風(fēng)輪方位角基本不相同。

 

　　8臺(tái)葉片損壞的機(jī)組的葉片破壞的主要形式為折斷，折斷的位置出現(xiàn)在葉片的最大弦長(zhǎng)位置、葉片中部以及葉片尖部的均有，最大弦長(zhǎng)處附近的破壞次數(shù)較多。

 

　　葉片的主要承力結(jié)構(gòu)主梁基本出現(xiàn)破壞，葉片損壞端面附近未出現(xiàn)明顯裂紋，破壞形式區(qū)別于裂紋失效的形式。

 

　　3)塔筒損壞

 

圖3 “天兔”經(jīng)過(guò)的某風(fēng)電場(chǎng)塔筒破壞形式

 

　　16#風(fēng)機(jī)是所有機(jī)組受損最嚴(yán)重的一臺(tái)，大部分基礎(chǔ)環(huán)連接螺栓被拉脫見圖7，可見在臺(tái)風(fēng)期間所承受的基礎(chǔ)載荷已超過(guò)設(shè)計(jì)載荷，達(dá)到螺栓連接的極限。破壞部位的變形為內(nèi)癟形態(tài)，焊縫在破壞中心區(qū)域完好，而在褶皺邊緣由于塔筒壁的塑形變形發(fā)生撕裂，由此可判斷這個(gè)部位的破壞屬于屈曲破壞。

 

　　4)原因分析

 

　　該風(fēng)場(chǎng)安裝的47-660kW風(fēng)機(jī)是按IEC 1類風(fēng)區(qū)設(shè)計(jì)，可抵抗瞬時(shí)極大風(fēng)速為70m/s，IEC規(guī)范1類風(fēng)區(qū)工況定義針對(duì)極端風(fēng)況，描述了機(jī)組在空轉(zhuǎn)(葉片變槳角度為90度左右)情況下遭受50年一遇瞬時(shí)風(fēng)速可達(dá)70m/s的極端湍流風(fēng)(DLC6.1工況)和50年一遇風(fēng)速70m/s風(fēng)向在0到360間變化的極端風(fēng)(DLC6.2工況)的受載情況，這兩種極限工況通常造成葉片的極限彎矩載荷以及塔筒的極端傾覆力矩并成為葉片和塔筒設(shè)計(jì)的極限主導(dǎo)載荷。

 

　　通過(guò)對(duì)葉片破壞情況的初步分析，從強(qiáng)臺(tái)風(fēng)“天兔”風(fēng)速數(shù)據(jù)判斷，葉片折斷的主要原因是葉片過(guò)載引起?；A(chǔ)環(huán)連接螺栓大部分被拉脫，表明基礎(chǔ)載荷已超過(guò)設(shè)計(jì)載荷，達(dá)到螺栓連接的極限，塔筒的破壞形式為屈曲破壞。

 

　　據(jù)報(bào)道，超強(qiáng)臺(tái)風(fēng)“天兔”于9月22日19時(shí)40分在廣東省汕尾市沿海登陸，“天兔”影響期間，氣象站記錄陣風(fēng)超過(guò)17級(jí)的有甲東70.4m/s、牛角隆水庫(kù)74.7m/s，該風(fēng)場(chǎng)在事故之際，場(chǎng)內(nèi)風(fēng)速儀測(cè)得的極大風(fēng)速達(dá)62.9m/s，隨后儀器被損毀，印證了之前的推論。

 

 

　　1)概述

 

　　2014年7月18日，超強(qiáng)臺(tái)風(fēng)“威馬遜”臺(tái)風(fēng)正面登陸廣東湛江徐聞，此次臺(tái)風(fēng)連續(xù)兩次加強(qiáng)，最高風(fēng)力17級(jí)(60米/秒以上);處于主風(fēng)區(qū)內(nèi)的某風(fēng)場(chǎng)33臺(tái)1500/77機(jī)組，有13臺(tái)風(fēng)機(jī)倒塔，另有5臺(tái)風(fēng)機(jī)損壞(葉片破裂、發(fā)電機(jī)掉落、機(jī)艙被揭開)以致無(wú)法運(yùn)行。

 

　　臺(tái)風(fēng)經(jīng)過(guò)風(fēng)場(chǎng)的路徑見下圖

 

圖4 “威爾遜”經(jīng)過(guò)的某風(fēng)電場(chǎng)路徑

 

　　不同于“天兔”臺(tái)風(fēng)中心從紅海灣的經(jīng)過(guò)，“威馬遜”是邊緣經(jīng)過(guò)勇士風(fēng)場(chǎng)，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)植被的倒伏情況以及機(jī)組的倒塌情況可以明顯看出是屬于同一方向，臺(tái)風(fēng)破壞力最強(qiáng)的時(shí)候，風(fēng)向基本沒有發(fā)生變化。

 

 

圖5 機(jī)組倒塌方向與風(fēng)向一致

 

　　同時(shí)，據(jù)現(xiàn)場(chǎng)觀察，所有18臺(tái)受損機(jī)組機(jī)艙都朝向同一方向，而幾乎所有(僅有一臺(tái)例外)未受損機(jī)組，機(jī)艙都沒有朝向該方向，如上圖。同時(shí)所有受損機(jī)組都是朝向背風(fēng)方向(風(fēng)先經(jīng)過(guò)機(jī)艙后經(jīng)過(guò)輪轂)，如下圖。

 

圖6 “威爾遜”經(jīng)過(guò)的某風(fēng)電場(chǎng)

 

　　現(xiàn)場(chǎng)照片顯示存在3個(gè)現(xiàn)象：

 

　　葉片存在順槳不到位的情況;

 

　　機(jī)組發(fā)生了明顯的前后振動(dòng)，并將發(fā)電機(jī)從倒塌方向反向甩出;

 

　　所有葉片破壞或整機(jī)倒塌的機(jī)艙朝向都是背風(fēng)方向。

 

　　3)原因分析

 

　　在GL2012規(guī)范中有2個(gè)工況來(lái)保證機(jī)組在遭遇50年一遇極端風(fēng)速(Ve50，對(duì)應(yīng)1類風(fēng)區(qū)為70m/s)下存活：DLC6.1、DLC6.2，但這兩個(gè)工況都要求3個(gè)葉片必須全部順槳;另外DLC7.0工況考慮到了1葉片故障而導(dǎo)致無(wú)法順槳的情況，但此時(shí)只允許遭受一年一遇的陣風(fēng)(Ve1，對(duì)應(yīng)1類風(fēng)區(qū)為56m/s)。而在此之外的都屬非設(shè)計(jì)條件。

 

　　從現(xiàn)場(chǎng)照片和風(fēng)數(shù)據(jù)可以推論：

 

　　在臺(tái)風(fēng)中，該系列機(jī)組可能存在葉片無(wú)法保持順槳狀態(tài)的現(xiàn)象;

 

　　由于葉片不能保持順槳狀態(tài)，在風(fēng)速處于60m/s時(shí)，機(jī)組承載超出了該風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)時(shí)的仿真設(shè)計(jì)值。

 

　　另外，根據(jù)仿真設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，在機(jī)組遭遇50年一遇極端風(fēng)時(shí)，載荷最大的情況是90°或270°風(fēng)向，此時(shí)塔筒的左右方向載荷和振動(dòng)較大，容易導(dǎo)致葉片和塔筒損壞。但風(fēng)速處于0°或180°風(fēng)向時(shí)，載荷相對(duì)較小。所以在50年一遇的極端風(fēng)速下，容易導(dǎo)致塔筒左右方向的倒塌，而前后倒塌的可能性非常小。

 

　　而現(xiàn)場(chǎng)情況是機(jī)組朝前方倒塌，同時(shí)前后方向出現(xiàn)了很大的振動(dòng)，這和仿真情況完全相反。但考慮到現(xiàn)場(chǎng)有順槳不到位的情況，此時(shí)已經(jīng)超出了工況設(shè)定的考慮范圍。很容易理解在極限風(fēng)速下，若葉片順槳不到位，會(huì)導(dǎo)致塔筒前后方向載荷增大，甚至使得葉片開始旋轉(zhuǎn)，最終導(dǎo)致前后方向倒塌。

 

　　但為何所以倒塌的機(jī)組都是180°風(fēng)向呢?以某TC1B型機(jī)組為例，采用湍流風(fēng)對(duì)DLC6.2工況進(jìn)行仿真，下圖分別是0°、90°、180°、270°風(fēng)向下，葉片變槳?jiǎng)x車上的載荷對(duì)比(已考慮變槳軸承的摩擦)?？梢?，180°風(fēng)向下，葉片變槳?jiǎng)x車上的載荷是最大的。

 

圖7 變槳?jiǎng)x車載荷仿真對(duì)比

 

　　綜上所述，勇士風(fēng)場(chǎng)18臺(tái)機(jī)組，很有可能是因?yàn)槿~片變槳?jiǎng)x車選型太小，導(dǎo)致背風(fēng)機(jī)組的變槳機(jī)構(gòu)在極端風(fēng)速下不能使葉片始終保持順槳狀態(tài)，使得機(jī)組狀態(tài)超出設(shè)計(jì)范圍，最終導(dǎo)致一系列的破壞。

 

　　總結(jié)和應(yīng)對(duì)建議

 

　　臺(tái)風(fēng)中，葉片變槳機(jī)構(gòu)的剎車尤為重要，需要注意以下兩點(diǎn)：

 

　　1)剎車載荷是由葉根載荷減去軸承摩擦得到的，而摩擦因子必然是一個(gè)范圍值。我們通常計(jì)算時(shí)很有可能是采用的摩擦因子上限來(lái)進(jìn)行的仿真，因?yàn)樵谡０l(fā)電的時(shí)候摩擦力往往是以阻尼的形式出現(xiàn)，采用上限進(jìn)行仿真才能使得結(jié)果偏安全;而極端風(fēng)速下，摩擦力卻和變槳?jiǎng)x車共同克服外載，此時(shí)選取摩擦因素的上限來(lái)進(jìn)行仿真會(huì)偏危險(xiǎn)。

 

　　2) 考慮到仿真中往往比較注重于葉片0°附近的氣動(dòng)特性，而180°的氣動(dòng)特性關(guān)注較小，并且仿真中是采用3D修正后的氣動(dòng)模型，而風(fēng)輪處于靜止時(shí)可能有所差異。建議高風(fēng)區(qū)機(jī)組采用CFD分析的方法確認(rèn)葉片180°的氣動(dòng)扭矩。

 

　　另外，對(duì)于臺(tái)風(fēng)多發(fā)地區(qū)的塔筒設(shè)計(jì)，應(yīng)當(dāng)采用多分段的設(shè)計(jì)或者在屈曲強(qiáng)度較低的部位增加加強(qiáng)環(huán)，以提高塔筒的屈曲強(qiáng)度，避免發(fā)生倒塔事故。

 

　　臺(tái)風(fēng)是中國(guó)特有的一種氣象災(zāi)害，在IEC和GL風(fēng)機(jī)規(guī)范中并未有特別的工況定義，只能參考相應(yīng)的工況進(jìn)行仿真計(jì)算。建議風(fēng)能行業(yè)同氣象行業(yè)共同開展臺(tái)風(fēng)工況及風(fēng)種子模型的基礎(chǔ)研究，從理論上解決設(shè)計(jì)源頭問題。

 

　　需要指出的是，勇士風(fēng)場(chǎng)緊鄰的其他兩個(gè)風(fēng)場(chǎng)中的其他品牌風(fēng)機(jī)，在威馬遜臺(tái)風(fēng)中并未出現(xiàn)任何損壞。因此，在基礎(chǔ)研究沒有取得突破的情況下，嚴(yán)格按照現(xiàn)有的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行整機(jī)仿真分析及設(shè)計(jì)的風(fēng)機(jī)產(chǎn)品，也能夠基本滿足實(shí)際的需要。